En este trabajo se estudia el proceso de diseño de las trabes cajón pretensadas simplemente apoyadas. Se emplean las normas existentes en el Distrito Federal y




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4.5 CORTANTE

http://www.construaprende.com/tesis01/img/image30.gif;

Wt = 1344.4 + 720 + 508 + 1900 = 4472.4 kg/m

M = 64,850.2 x - 4,472.4 x2 / 2

V = 64,850.2 - 4,472.43x
 
 

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Revisión en X = h = 1.5 metros

M = 64,850.2 (1.5) - 4,472.4 (1.5)2/2 = 92,243.8 kg-m

Vs = 64,850.2 - 4,472.4 (1.5) = 58,141.55 kg

Vu = 1.4 Vs = 81,398.17 kg

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Como h> 70 cm reducimos VCR en un 30%

Como h/b = 150/18 =8.33> 6 reducimos VCR 30%

VCR = 0.4(44,490.26)=17,796.1 kg

Vu >VCR Þ Necesita acero de refuerzo

Proponemos 2 ramas de estribos del #3

Cortante que tomará el acero:

Vs = Vu - VCR = 81,398.17- 17,796.1 = 63,602 kg.

Separación de estribos:

http://www.construaprende.com/tesis01/img/image35.gif

Usaremos estribos del #3 @ 10 cm
 
 

Revisión en X = L/4 = 7.25 m

M = 64,850.2 (7.25) - 4,472.4 (7.25)2/2 = 352,622 kg-m

Vs = 64,850.2 - 4,472.43 (7.25) = 32,425 kg

Vu = 1.4 Vs = 45,395 kg

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Como h> 70 cm reducimos VCR en un 30%

Como h/b = 150/18 =8.33> 6 reducimos VCR 30%

VCR = 0.4(18,489.04)=7,395 kg.

Vu >VCR Þ Necesita acero de refuerzo

Proponemos 2 ramas de estribos del #3

Cortante que tomará el acero:

Vs = Vu - VCR = 45,395 - 7,396 = 37,999 kg

Separación de estribos:

http://www.construaprende.com/tesis01/img/image38.gif

Usaremos estribos del #3 @ 17.5 cm hasta 10 metros, y luego a una separación de 30 cm hasta el centro del calro.
 
4.6 REVISIÓN POR ACERO MÍNIMO

MR > 1.2 Magr

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MR = 68´649,563.59 > 1.2Magr , O.K.
 
4.7 ESFUERZOS EN LA TRANSFERENCIA Y ENCAMISADOS
 
 

wpp = 1344.4 kg/m;

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Esfuerzos permisibles:

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Revisión en el centro del claro http://www.construaprende.com/tesis01/img/image48.gif

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Pt = 0.7(32)(1)(19000) = 425,600 Kg

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Otras secciones.

De igual manera se revisa a cada metro del centro del claro hacia el extremo, obteniéndose los siguientes resultados:

Tabla 4.3. Encamisados

X

(m)

No. Torones sin encamisar

fi

kg/cm2

(f perm =

168 )

fs

kg/cm2

(fperm =

16.73)

No. Torones a enca-

Misar

14.5

32

158.5

15.55

----

9

30

155.6

9.41

2

6

28

156.22

0.73

2

4

26

155.41

6.90

2

2

24

157.45

16.62

2

1

18

123.84

16.68

6

0.5

14

99.81

15.52

4

X = Distancia desde el extremo.

4.D Deflexiones - Cortante Horizontal

4.8 REVISIÓN DE DEFLEXIONES

4.8.1 TRANSFERENCIA

Debida al presfuerzo
 

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P= 32(13296.72) = 425495.1 kg

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Debido al peso propio

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Wpp = 1344 kg/m = 13.44 kg/cm

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D Tot = Dpp - D presf = 3.2 -8.08 = -4.88 cm

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D Tot < Dperm, O.K.
 
 
 
 

4.8.2 ETAPA FINAL

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Debida al presfuerzo
 
 

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Debida a la carga viva
 
Wcv = 1900 kg/m = 19 kg/cm.

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Debida al peso propio
 
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Wpp = 1344 kg/m = 13.44 kg/cm

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Debida a las cargas muertas
 

D CM = Dlosa+ DCM

Wlosa = 720 kg/m = 7.2 kg/cm

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wCM = 508 kg/m = 5.08 kg/cm

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D CM = Dlosa+ Dcma = 1.7+ 0.8 = 2.5
 
 

Deflexión Total

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D Tot < Dperm, O.K.

Por lo tanto el elemento no tiene problemas de deflexiones.
 
4.9 CORTANTE HORIZONTAL

Fh = Tsp = 32 x 1 x 17,803.89 = 569,724.48 kg.

2.8FRbvLhv = 2.8 x 0.8 x 200 x 2900/2 = 649,600 kg.

Fh < 2.8FRbvLhv, Þ No necesita conectores

A continuación se muestra una gráfica en donde viene el armado de la trabe cajón. Se muestran varillas para temperatura, flexión y armado cuya separación y calibre vienen especificadas por el fabricante.

 

Bibliografia

REFERENCIA BIBLIOGRAFICA

  • American Association of State Highway and Transportation Officials AASHTO. LRFD Bridge Design Specifications. Washington, D.C., 1994.


 

  • American Association of State Highway and Transportation Officials AASHTO. Standard Specifications for Highway Bridges. Washington, D.C., 1996.


 

  • Prestressed Concrete Institute. Pci design handbook : Precast and prestressed concrete. Chicago, 1971
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